JOB竞博.钢结构设计规范

　　第1.0.1条为在钢结构设计中贯彻执行国家的技术经济政策，做到技术先进、经济合理、安全适用、确保质量，特制定本规范。

　　第1.0.3条本规范的设计原则是根据《建筑结构设计统 一标准》(CBJ68-84)）制订的。

　　第1.0.4条设计钢结构时，应从工程实际情况出发，合理选用材料、结构方案和构造措施，满足结构在运输、安装和使用过程中的强度、稳定性和刚度要求，宜优先采用定型的和标准化的结构和构件，减少制作、安装工作量，符合防火要求，注意结构的抗腐蚀性能。

　　第1.0.5条在钢结构设计图纸和钢材订货文件中，应注明所采用的钢号（对普通碳素钢尚应包括钢类、炉种、脱氧程度等）、连接材料的型号（或钢号）和对钢材所要求的机械性能和化学成分的附加保证项目。此外，在钢结构设计图纸中还应注明所要求的焊缝质量级别（焊缝质量级别的检验标准应符合国家现行《钢结构工程施工及验收规范》）。

　　第2.0.1条承重结构的钢材，应根据结构的重要性、荷载特征、连接方法、工作温度等不同情况选择其钢号和材质。承重结构的钢材宜采用平炉或氧气转炉3号钢（沸腾钢或镇 静钢）、16Mn钢、16Mnq钢、15MnV钢或15MnVq钢，其质量应分别符合现行标准《普通碳素结构钢技术条件》、《低合金结构钢技术条件》和《桥梁用碳素钢及普通低合金钢钢板技术条件》的规定。

　　一、焊接结构：重级工作制吊车梁、吊车桁架或类似结构，冬季计算温度等于或低于－20℃时的轻、中级工作制吊车梁、吊车桁架或类似结构，以及冬季计算温度等于或低于－30℃时的承重结构。

　　注：冬季计算温度应按国家现行《采暖通风和空气调节设计规范》中规定的冬季空气调节室外计算温度确定，对采暖房屋内的结构可按该规定值提高10℃采用。

　　第2.0.3条承重结构的钢材应具有抗拉强度、伸长率、屈服强度（或屈服点）和硫、磷含量的合格保证,对焊接结构尚应具有碳含量的合格保证。承重结构的钢材，必要时尚应具有冷弯试验的合格保证。对于重级工作制和吊车起重量等于或大于50ｔ的中级工作制 焊接吊车梁、吊车桁架或类似结构的钢材，应具有常温冲击韧性的合格保证。但当冬季计算温度等于或低于－20℃时，对于3号钢尚应具有－20℃冲击韧性的合格保证；对于16Mn钢、16Mnq钢、15MnV钢或15MnVq钢尚应具有－40℃冲击韧性的合格保证。对于重级工作制的非焊接吊车梁、吊车桁架或类似结构的钢材,必要时亦应具有冲击韧性的合格保证。

　　一、手工焊接采用的焊条，应符合现行标准《碳钢焊条》或《低合金钢焊条》的规定。选择的焊条型号应与主体金属强度相适应。对重级工作制吊车梁、吊车桁架或类似结构，宜采用低氢型焊条。

　　二、自动焊接或半自动焊接采用的焊丝和焊剂，应与主体金属强度相适应。焊丝应符合现行标准《焊接用钢丝》的规定。

　　四、高强度螺栓应符合现行标准《钢结构用高强度大六角头 螺栓、大六角螺母、垫圈型式尺寸与技术条件》或《钢结构用扭剪型高强度螺栓连接副型式尺寸与技术条件》的规定。

　　六、锚栓可采用现行标准《普通碳素结构钢技术条件》中规定的3号钢或《低合金结构钢技术条件》中规定的16Mn钢制成。

　　第3.1.1条本规范除疲劳计算外，采用以概率理论为基础的极限状态设计方法，用分项系数的设计表达式进行计算。

　　第3.1.2条结构的极限状态系指结构或构件能满足设计规定的某一功能要求的临界状态，超过这一状态结构或构件便不再能满足设计要求。承重结构应按下列承载能力极限状态和正常使用极限状态进行设计：

　　第3.1.3条设计钢结构时，应根据结构破坏可能产生的后果，采用不同的安全等级。一般工业与民用建筑钢结构的安全等级可取为二级，特殊建筑钢结构的安全等级可根据具体情况另行确定。

　　第3.1.4条按承载能力极限状态设计钢结构时，应考虑荷载效应的基本组合，必要时尚应考虑荷载效应的偶然组合。按正常使用极限状态设计钢结构时，除钢与混凝土组合梁外，应只考虑荷载短期效应组合。

　　第3.1.5条计算结构或构件的强度、稳定性以及连接的强度时，应采用荷载设计值（荷载标准值乘以荷载分项系数）；计算疲劳和正常使用极限状态的变形时，应采用荷载标准值。

　　第3.1.6条对于直接承受动力荷载的结构：在计算强度和稳定性时，动力荷载设计值应乘动力系数；在计算疲劳和变形时，动力荷载标准值不应乘动力系数。计算吊车梁或吊车桁架及其制动结构的疲劳时，吊车荷载应按作用在跨间内起重量最大的一台吊车确定。

　　第3.1.7条设计钢结构时，荷载的标准值、荷载分项系数、荷载组合系数、动力荷载的动力系数以及按结构安全等级确定的重要性系数，应按《建筑结构荷载规范》(GBJ9-87)的规定采用。

　　第3.1.8条计算重级工作制吊车梁（或吊车桁架）及其制动结构的强度和稳定性以及连接的强度时，吊车的横向水平荷载应乘以表3.1.8的增大系数。

　　第3.1.9条计算平炉、电炉、转炉车间或类似车间的工作平台结构时，由检修材料所产生的荷载，可乘以下列折减系数：

　　第3.2.1条钢材的强度设计值（材料强度的标准值除以抗力分项系数），应根据钢材厚度或直径（对3号钢按表3.2.1-1的分组）按表3.2.1-2采用。钢铸件的强度设计值应按表3.2.1-3

　　第3.2.2条计算下列情况的结构构件或连接时，第3.2.1条规定的强度设计值应乘以相应的折减系数：

　　第3.3.3条多层框架结构在风荷载作用下的顶点水平位移与总高度之比值不宜大于1/500，层间相对位移与层高之比值不宜大于1/400。

　　注：对室内装修要求较高的民用建筑多层框架结构，层间相对位移与层高之比值宜适当减小。无隔墙的多层框架结构，层间相对位移可不受限制。

　　第3.3.4条在设有重级工作制吊车的厂房中，跨间每侧吊车梁或吊车桁架的制动结构，由一台最大吊车横向水平荷载所产生的挠度不宜超过制动结构跨度的1/2200。

　　第3.3.5条设有重级工作制吊车的厂房柱和设有中、重级工作制吊车的露天栈桥柱，在吊车梁或吊车桁架的顶面标高处,由一台最大吊车水平荷载所产生的计算变形值，不应超过表3.3.5中所列的容许值。

　　第4.1.3条当梁上翼缘受有沿腹板平面作用的集中荷载、且该荷载处又未设置支承加劲肋时，腹板计算高度上边缘的局部承压强度应按下式计算:

　　第4.1.4条在组合梁的腹板计算高度边缘处，若同时受有较大的正应力、剪应力和局部压应力，或同时受有较大的正应力和剪应力（如连续梁支座处或梁的翼缘截面改变处等），其折算应力应按下式计算：

　　式中σ、τ、σｃ——腹板计算高度边缘同一点上同时产生的正应力、剪应力和局部压应力，r和σ c应按公式(4.1.2)和公式(4.1.3-1)计算，σ应按下式计算：

　　一、有铺板（各种钢筋混凝土板和钢板）密铺在梁的受压翼缘上并与其牢固相连、能阻止梁受压翼缘的侧向位移时。

　　二、工字形截面筒支梁受压翼缘的自由长度L1与其宽度B1之比不超过表4.2.1所规定的数值时。

　　对跨中无侧向支承点的梁，L1 为其跨度；对跨中有侧向支承点的梁，L1为受压翼缘侧向支承点间的距离（梁的支座处视为有侧向支承）。

　　第4.2.2条除第4.2.1条所指情况外，在最大刚度主平面内受弯的构件，其整体稳定性应按下式计算：

　　第4.2.3条除第4.2.1条所指情况外，在两个主平面受弯的工字形截面构件，其整体稳定性应按下式计算：

　　第4.2.4条不符合第4.2.1条第一项情况的箱形截面简支梁，其截面尺寸（图4.2.4）应满足ｈ/bo ≤6，且L1/bo 不应超过下列数值：

　　第4.2.5条用作减少梁受压翼缘自由长度的侧向支撑，其轴心力应根据侧向力F确定，梁的侧向力应按下式计算：

　　第4.3.1条为保证组合梁腹板的局部稳定性，应按下列规定在腹板上配置加劲肋（图4.3.1）：

　　一、当ho /tw ≤80235/fy时，对有局部压应力（σc≠０）的梁， 宜按构造配置横向加劲肋；但对无局部压应力（σc＝０）的梁，可不配置加劲肋。

　　二、当80235/fy ＜ho /tw ≤170235/fy时，应配置横向加劲肋，并应按第4.3.2条的规定进行计算（对无局部压应力的梁，当ho /tw ≤100235/fy 时，可不计算）。

　　三、当ho /tw ＞170235/fy 时，应配置横向加劲肋和在受压区配置纵向加劲肋，必要时尚应在受压区配置短加劲肋，并均应按第4.3.2条的规定进行计算。此处ho为腹板的计算高度，tw为腹板的厚度。

　　四、梁的支座处和上翼缘受有较大固定集中荷载处,宜设置支承加劲肋，并应按第4.3.8条的规定进行计算。

　　第4.3.2条无局部压应力（σc＝0）的梁和简支吊车梁，当其腹板用横向加劲肋加强或用横向和纵向加劲肋加强时，应按第 4.3.3条至第4.3.6条计算加劲肋间距。情况的梁，应按附录二计算腹板的局部稳定性。

　　第4.3.3条无局部压应力（σ＝0）的梁，其腹板仅用横向加劲肋加强时，横向加劲肋间距α应符合下列要求：

　　σ——与τ同一截面的腹板计算高度边缘的弯曲压应力（N/mm2），应按σ＝My/Ｉ计算，Ｉ为梁毛截面惯性矩，y1为腹板计算高度受压边缘至中和轴的距离。公式（4.3.3.1）右端算得的值若大于第4.3.7条规定的最大间距时，应取α不超过最大间距。

　　第4.3.4条无局部压应力（σｃ＝0）的梁，其腹板同时用横向加劲肋和纵向加劲肋加强时（图4.3.1b、c），纵向加劲肋至腹板计算高度受压边缘的距离h1应在ho/5～/ho/4范围内，并应符合下式的要求：

　　中σ——所考虑区段内最大弯矩处腹板计算高度边缘的弯曲压应力（N燉mm2），应按σ＝MmaxY1/I计算。横向加劲肋间距ａ仍应按第4.3.3条和第4.3.7条确定，但应以h2代替h0，并取η＝1.0。

　　第4.3.5条简支吊车梁的腹板仅用横向加劲肋加强时，加劲肋的间距ａ应同时符合下列公式的要求：

　　公式（4.3.5-1）和公式（4.3.5-2）右端算得的值若大于2ho或分母为负值时，应取ａ＝2ho。对变截面吊车梁，当端部变截面区段长度不超过梁跨度的1/6时，ａ值应按下列情况确定：

　　一、腹板高度变化的吊车梁：端部变截面区段的ａ值应符合公式（4.3.5-1）的要求，式中的ho取该区段的腹板平均计算高度，τ取梁端部腹板的最大平均剪应力；不变截面区段内的ａ值，应同时符合公式（4.3.5-1）和公式（4.3.5-2）的要求，式中τ取两区段交界处的腹板平均剪应力。

　　二、翼缘截面变化的吊车梁：由端部至变截面处区段的ａ值，应同时符合公式（4.3.5-1）和公式（4.3.5-2）的要求，但σ取变截面处腹板计算高度边缘的弯曲压应力，同时由表4.3.5-2查得的k3、k4值应乘以0.75；中部不变截面区段的ａ值，应同时符合公式（4.3.5-1）和公式（4.3.5-2）的要求，但τ取变截面处的腹板平均剪应力

　　第4.3.6条简支吊车梁的腹板同时用横向加劲肋和纵向加劲肋加强时（图4.3.1b、c），纵向加劲肋至腹板计算高度受压边缘的距离h1应在h0/５～h0/4范围内，并应符合下列公式的要求：

　　当公式（4.3.6-1）或公式（4.3.6-2）右端算得的值小于ho/5时，尚应在腹板受压区配置短加劲肋（图4.3.1d。